swiss shortwave radio station
HB9AWJ
endgespeiste Halbwellenantenne
Endgespeiste Halbwellen-Antenne
(Monoband-Antenne)
Anpassung mit einer symmetrischen Zweidrahtleitung (Wireman) als λ/4-Transformator
Vorgehen zur Bestimmung der korrekten Strahler- und Doppelleitungslängen
Verluste bei der Verwendung eines Wireman λ/4-Transformators
Anpassung mit einer symmetrischen Zweidrahtleitung (Wireman) als λ/4-Transformator
Vorgehen zur Bestimmung der korrekten Strahler- und Doppelleitungslängen
Verluste bei der Verwendung eines Wireman λ/4-Transformators
Vertikale endgespeiste Halbwellenantenne mit symmetrischem Wireman λ/4-Transformator (Zeppelinantenne; Monoband)
für das 20m-, 17m-, 15m-, 10m-Band
Genauere Längenangaben für die Herstellung einer
endgespeisten Halbwellenantenne mit einem Viertelwellentransformator sind oft zu allgemein
gehalten. In der Praxis zeigt sich, dass die genaue Strahlerlänge oder die
Länge des λ/4-Transformator nicht immer stimmen. Auch die 50 Ω
-Einspeisung sollte an der richtigen Stelle erfolgen. Die Veränderung
der Länge eines Elementes beeinflusst dann die Längen der anderen
Elemente. Auch die Umgebungseinflüsse und der Standort der Antenne sowie
der Zuleitung spielen eine nicht unwesentliche Rolle. Es kommt somit darauf an,
die jeweiligen Drahtlängen in Einzelfall genau auf einen bestimmen Standort
angepasst zu ermitteln. Ich habe lange Zeit mit dieser Antennenform, vor allem
als vertikaler Strahler, experimentiert, und möchte deshalb meine Erfahrungen
und Daten hier zur Verfügung stellen. Bei meinen Versuchen habe ich mich
vor allem auf die wegweisenden Experimente und Messungen von W8JI,
AA5TB und DC4KU gestützt. Diese Autoren haben zu den endgespeisten Antennen
grundlegende Untersuchungen durchgeführt. Wertvolle Angaben zu den
Drahtlängen von Strahler, Transformator und Einspeisepunkt konnte ich bei
DK7ZB finden. Ich
möchte diese in die Diskussion meiner Resultate mit einbeziehen.
Bei der Verwendung der Paralleldrahtleitung von Wireman für den ʎ/4 -Transformator ist es wichtig zu wissen, dass der Wellenwiderstand der "450"-Ohm-Wireman Paralledrahtleitung nur 392 Ω (und nicht 450 Ω), und dass der Verkürzungsfaktor Vk nur 0.892 (die Firma gibt 0.905 an) beträgt, wie von DL4AAE (Funkamateur 11/16) ermittelt wurde. Der Verkürzungsfaktor von 0.892 bestätigt sich bei meinen Messungen.
Bei der Verwendung der Paralleldrahtleitung von Wireman für den ʎ/4 -Transformator ist es wichtig zu wissen, dass der Wellenwiderstand der "450"-Ohm-Wireman Paralledrahtleitung nur 392 Ω (und nicht 450 Ω), und dass der Verkürzungsfaktor Vk nur 0.892 (die Firma gibt 0.905 an) beträgt, wie von DL4AAE (Funkamateur 11/16) ermittelt wurde. Der Verkürzungsfaktor von 0.892 bestätigt sich bei meinen Messungen.
Antennenanordnung:
Ich habe die Antenne durchgehend vertikal gebaut, die λ/4-Anpassleitung liegt ebenfalls vertikal in Serie mit dem Strahlerdraht. Der Halbwellen-Strahler (L1) besteht aus (durchsichtig) isolierter Kupferlitze 1,5mm2, und ist an einem Fiberglasmast aufgehängt. Der Strahler ist an einer Litze der λ/4- "450" Ohm-Paralledrahtleitung (L2) angelötet, welche dann vertikal nach unten geht. Das untere Ende der offenen Paralledrahtleitung ist kurzgeschlossen. Der Abgriff für 50 Ω (x-x) liegt etwa 5% weiter oben vom unteren, kurzgeschlossenen Ende der Paralledrahtleitung. Dort befindet sich eine PL-Buchse für den Anschluss eines 50 Ω-Koaxialkabels. Dabei soll die Seele des Koaxialkabels auf der Seite der Paralleldrahtleitung angebracht werden, wo auch der Strahler hängt. Am Einspeisepunkt habe ich eine Mantelwellensperre (nach W2DU) eingefügt. Bei meiner Messanordnung liegt der Koaxialkabelanschluss an den ʎ/4 -Transformator in etwa 10m Höhe über Grund, die Antenne geht dann je nach Band bis auf 23m Höhe. Störende Umgebungseinflüsse sind bei mir vor allem die Metallumfassungen von Geländer und Flachdach bei der auf 9m über Grund liegenden Terrasse des Hauses.
Ich habe die Antenne durchgehend vertikal gebaut, die λ/4-Anpassleitung liegt ebenfalls vertikal in Serie mit dem Strahlerdraht. Der Halbwellen-Strahler (L1) besteht aus (durchsichtig) isolierter Kupferlitze 1,5mm2, und ist an einem Fiberglasmast aufgehängt. Der Strahler ist an einer Litze der λ/4- "450" Ohm-Paralledrahtleitung (L2) angelötet, welche dann vertikal nach unten geht. Das untere Ende der offenen Paralledrahtleitung ist kurzgeschlossen. Der Abgriff für 50 Ω (x-x) liegt etwa 5% weiter oben vom unteren, kurzgeschlossenen Ende der Paralledrahtleitung. Dort befindet sich eine PL-Buchse für den Anschluss eines 50 Ω-Koaxialkabels. Dabei soll die Seele des Koaxialkabels auf der Seite der Paralleldrahtleitung angebracht werden, wo auch der Strahler hängt. Am Einspeisepunkt habe ich eine Mantelwellensperre (nach W2DU) eingefügt. Bei meiner Messanordnung liegt der Koaxialkabelanschluss an den ʎ/4 -Transformator in etwa 10m Höhe über Grund, die Antenne geht dann je nach Band bis auf 23m Höhe. Störende Umgebungseinflüsse sind bei mir vor allem die Metallumfassungen von Geländer und Flachdach bei der auf 9m über Grund liegenden Terrasse des Hauses.
Durchführung der Messungen und Längenabgleich der Drähte:
Zur Messung verwendete ich den miniVNApro der Firma miniradiosolutions. Dabei hat sich folgendes Vorgehen bewährt:
1. Der ʎ/4-Transformator wird mit dem Verkürzungsfaktor von etwa 0.892 auf die entsprechende physische Länge verkürzt und ein Koaxabgriff wird bei etwa
5% vom kurzgeschlossenen Ende her angelötet. Dieser muss dann später möglicherweise noch verschoben werden. Den ʎ/4-Transformator spannt man am besten im Zimmer horizontal freihängend auf und schliesst das offene Ende mit einem 2.7 kΩ Widerstand ab. Wenn man nun die Resonanzfrequenz misst, soll man bereits hier am Koaxanschluss eine Mantelwellensperre (z.B. nach W2DU) einfügen, damit der Vektoranalysator miniVNA (mit USB-Kabel und PC/Laptop) hochfrequenzmässig von dem ʎ/4-Transformator entkoppelt wird und keine Fehlmessungen entstehen. Nun kann die Länge des ʎ/4- Elementes verlängert oder verkürzt werden, bis die Resonanzfrequenz in Bandmitte liegt.
2. Beim ʎ/2-Strahler beträgt der Verkürzungsfaktor je nach verwendeter Litze etwa 0.94 bis 0.96 (für 1,5mm2, isolierte Antennen-Kupferlitze). Der Strahler wird am offenen Ende des ʎ/4-Transformators angelötet (auf der Seite, wo auch die Seele der Koaxialzuführung liegt) und danach wird das gesamte Gebilde am Fiberglasmast aufgehängt. Bei der nun folgenden Messung wird wieder die Mantelwellensperre zwischen Koaxabgriff und Vektoranalysator (miniVNA) eingefügt. Es empfiehlt sich, nach einer ersten Messung eine Zweite durchzuführen, wobei dann ein Massekontakt zwischen Koaxbuchse (gegen den Sender hin) und der "Masse" am miniVNA hergestellt wird. Je nach Wirkungsgrad der Mantelwellensperre kann sich nämlich dann die Resonanzfrequenz nochmals ändern. Dadurch zeigt sich, wie gut die MWS wirkt. Diese letztere Messung gilt es dann zu berücksichtigen, da nur sie das gesamte Gebilde "Strahler-Viertelwellenstransformator-MWS-Koaxialzuleitung" richtig abbildet.
Die folgenden Schritte sind in der Reihenfolge etwas schwieriger anzugeben, da sowohl Veränderungen am Verschieben des 50-Ohm-Abgriffspunkt als auch an der Strahlerlänge bezüglich resultierender Resonanzfrequenz voneinander abhängig sind, sich also gegenseitig beeinflussen. Ich empfehle jedoch zuerst den Schritt 3.
3. Der 50 Ω-Abgriffspunkt muss eventuell verschoben (umgelötet) werden, bis der gemessene Realwiderstand etwa 50 Ω beträgt (es können ruhig einige verbleibende Blindanteile von etwa -/+ j10 - 20 bestehen bleiben).
4. Jetzt kann die Länge des ʎ/2-Strahlers genau angepasst werden, bis sich bei der Messung eine Resonanzfrequenz in der Bandmitte zeigt. Falls der Strahler nicht die richtige Länge hat, ändert sich die Resonanzfrequenz des Gesamtgebildes, und stimmt dann natürlich nicht mit dem bereits auf die Bandmitte abgestimmten ʎ/4 Transformator überein.
Zur Messung verwendete ich den miniVNApro der Firma miniradiosolutions. Dabei hat sich folgendes Vorgehen bewährt:
1. Der ʎ/4-Transformator wird mit dem Verkürzungsfaktor von etwa 0.892 auf die entsprechende physische Länge verkürzt und ein Koaxabgriff wird bei etwa
5% vom kurzgeschlossenen Ende her angelötet. Dieser muss dann später möglicherweise noch verschoben werden. Den ʎ/4-Transformator spannt man am besten im Zimmer horizontal freihängend auf und schliesst das offene Ende mit einem 2.7 kΩ Widerstand ab. Wenn man nun die Resonanzfrequenz misst, soll man bereits hier am Koaxanschluss eine Mantelwellensperre (z.B. nach W2DU) einfügen, damit der Vektoranalysator miniVNA (mit USB-Kabel und PC/Laptop) hochfrequenzmässig von dem ʎ/4-Transformator entkoppelt wird und keine Fehlmessungen entstehen. Nun kann die Länge des ʎ/4- Elementes verlängert oder verkürzt werden, bis die Resonanzfrequenz in Bandmitte liegt.
2. Beim ʎ/2-Strahler beträgt der Verkürzungsfaktor je nach verwendeter Litze etwa 0.94 bis 0.96 (für 1,5mm2, isolierte Antennen-Kupferlitze). Der Strahler wird am offenen Ende des ʎ/4-Transformators angelötet (auf der Seite, wo auch die Seele der Koaxialzuführung liegt) und danach wird das gesamte Gebilde am Fiberglasmast aufgehängt. Bei der nun folgenden Messung wird wieder die Mantelwellensperre zwischen Koaxabgriff und Vektoranalysator (miniVNA) eingefügt. Es empfiehlt sich, nach einer ersten Messung eine Zweite durchzuführen, wobei dann ein Massekontakt zwischen Koaxbuchse (gegen den Sender hin) und der "Masse" am miniVNA hergestellt wird. Je nach Wirkungsgrad der Mantelwellensperre kann sich nämlich dann die Resonanzfrequenz nochmals ändern. Dadurch zeigt sich, wie gut die MWS wirkt. Diese letztere Messung gilt es dann zu berücksichtigen, da nur sie das gesamte Gebilde "Strahler-Viertelwellenstransformator-MWS-Koaxialzuleitung" richtig abbildet.
Die folgenden Schritte sind in der Reihenfolge etwas schwieriger anzugeben, da sowohl Veränderungen am Verschieben des 50-Ohm-Abgriffspunkt als auch an der Strahlerlänge bezüglich resultierender Resonanzfrequenz voneinander abhängig sind, sich also gegenseitig beeinflussen. Ich empfehle jedoch zuerst den Schritt 3.
3. Der 50 Ω-Abgriffspunkt muss eventuell verschoben (umgelötet) werden, bis der gemessene Realwiderstand etwa 50 Ω beträgt (es können ruhig einige verbleibende Blindanteile von etwa -/+ j10 - 20 bestehen bleiben).
4. Jetzt kann die Länge des ʎ/2-Strahlers genau angepasst werden, bis sich bei der Messung eine Resonanzfrequenz in der Bandmitte zeigt. Falls der Strahler nicht die richtige Länge hat, ändert sich die Resonanzfrequenz des Gesamtgebildes, und stimmt dann natürlich nicht mit dem bereits auf die Bandmitte abgestimmten ʎ/4 Transformator überein.
Resultate:
Beim Strahler zeigte sich, dass mit obengenannter, isolierter Antennen-Kupferlitze (1,5mm2) und hoher, freier Aufhängung ein Verkürzungsfaktor von 0.94 bis 0.97 realistisch ist. Der experimentell ermittelte Verkürzungsfaktor für die 392 Ω-Wireman Paralledrahtleitung ergibt Werte zwischen 0.891 und 0.895. Das SWR liegt bei der Resonnanzfrequenz (Bandmitte) auf allen vier Bändern bei 1:1, gegen die Bandenden steigen die Werte im 20m- und 15-Band auf 1:1,5 oder 1:1,6.
Beim Strahler zeigte sich, dass mit obengenannter, isolierter Antennen-Kupferlitze (1,5mm2) und hoher, freier Aufhängung ein Verkürzungsfaktor von 0.94 bis 0.97 realistisch ist. Der experimentell ermittelte Verkürzungsfaktor für die 392 Ω-Wireman Paralledrahtleitung ergibt Werte zwischen 0.891 und 0.895. Das SWR liegt bei der Resonnanzfrequenz (Bandmitte) auf allen vier Bändern bei 1:1, gegen die Bandenden steigen die Werte im 20m- und 15-Band auf 1:1,5 oder 1:1,6.
| MHz | L1 (ʎ/2-Strahler) |
L2 (ʎ/4-Transformator) |
X-X (50-Ohm-Abgriffspunkt, in cm ab kurzgeschlossenem Ende) |
| 14.175 | 10.26 m (vk = 0.97) |
4.74 m (vk = 0.896) |
24.0 cm (5 %) |
| 18.100 | 8.03 m (vk = 0.968) |
3.70 m (vk = 0.894) |
18.5 cm (5 %) |
| 21.200 | 6.62 m (vk = 0.937) |
3.20 m (vk = 0.9) |
16 cm (5 %) |
| 28.300 | 4.96 m (vk = 0.935) |
2.36 m (vk = 0.892) |
12 cm (5 %) |
Diskussion:
Die hier für die Strahlerlitze in der zweiten Spalte berechneten Verkürzungsfaktoren dürften nicht dem richtigen Wert entsprechen, da die Strahlerlänge wegen des Einflusses der angehängten koaxialen Zuführung (trotz der MWS) immer etwas kürzer gemacht werden muss und man somit bei der Berechnung einen etwas zu tiefen Wert erhält. Es lässt sich beobachten, dass vor allem gegen die höheren Frequenzen hin der Einfluss des zuleitenden Koaxialkabels stärker wird und der Strahler dementsprechend kürzer gemacht werden muss als die Vorausberechnung mit einem Verkürzungsfaktor von etwa 0.96 oder 0.97 ergeben würde.
Wird beim 50 Ω-Abgriffpunkt keine Mantelwellensperre eingesetzt, ergeben sich nicht vorausberechenbare Veränderungen der Strahlerlängen, und diese sind auch schwieriger zu bestimmen. Ohne MWS hat auch die Länge des zuleitenden Koaxialkabels einen nicht unwesentlichen Einfluss, da sie Teil des gesamten strahlenden Antennengebildes wird. Je nach Länge des zuführenden Koaxialkabels änderte sich somit das Resonanzverhalten (koaxiales Speisekabel und Zeppelinantenne bilden zusammen das Antennengebilde). Diesen Fehler habe ich zuerst gemacht, die Strahlerlängen waren dabei kürzer als die hier nun ermittelten Werte. Eine Mantelwellensperre (oder Strombalun) direkt am Einspeisepunkt ist unabdingbar, vor allem auch, wenn man verschiedene Längen für das Speisekabel (je nach gewählter Monobandantenne) verwenden will. Dieses Problem hat W8JI eingehend analysiert und dargestellt. Er konnte bei seinen Untersuchungen im Weiteren feststellen, dass die Seele des Koaxialkabelanschlusses mit Vorteil auf der Strahlerseite des Viertelwellentransformators angebracht wird. Er zeigte auch, dass ein direktes Anschliessen des Koaxialkabels an die Viertelwellenleitung ohne einen 50 Ω -Abgriff und Kurzschluss am Stub-Ende eine bessere Strahlungskeule ergibt. Beim Verwenden des 50 Ω -Abgriffes (ca. 5% vor dem Ende der Viertelwellenleitung) ist die Elevation der Strahlungskeule negativ, also unter den Horizont. Zu bemerken ist aber, dass diese Simulation für die Antenne im freien Raum gemacht wurde. Er empfiehlt, dass trotz einer Mantelwellensperre das zuleitende Koaxialkabel wenn möglich Längen von λ/4 oder dem ungeraden Vielfachen davon haben sollte.
DK7ZB hat für das 12m- und das 30m-Band experimentell ermittelte Angaben veröffentlicht. Für das 20m-, 17m-, 15m- und 10m-Band hat er errechnete Werte publiziert. Seine errechneten Werte decken sich mit meinen Messungen für die Längen der "450"Ω-Wireman-Paralleldrahtleitungen (L2). Sie decken sich nicht mit meinen Strahlerlängen (L1). Dies liegt wahrscheinlich daran, dass er einen dickeren Draht von 2mm mit einem entsprechend kleinerem Verkürzungsfaktor in seine Berechnungen einbezieht. Für den von mir verwendeten, durchsichtig isolierten 1,5mm2 Kupferlitzendraht von Wimo ergibt sich ein Verkürzungsfaktor von 0.94 bis 0.97. Im Weiteren sind die 50 Ω-Abgriffdistanzen bei meinen Messungen kürzer (sie liegen bei mir um die 5 %). Ein Grund dafür könnte sein, dass DK7ZB das kurzgeschlossene Ende der Paralleldrahtleitung direkt mit der Masse der Koaxialbuchse verbindet; ich lasse dieses Ende frei in der Luft und die Zuleitung mit der Mantelwellensperre kommt von seitlich.
Ein Gegengewicht von 0.05 ʎ, wie es nach AA5TB bei der Einspeisung mittels eines Fuchskreises (und auch bei einer LC-Anpassung oder bei der Verwendung eines 1:49 HF-Transormators) nötig ist, muss hier nicht verwendet werden, da der ʎ/4-Transformator genug lang ist, um diese Aufgabe zu übernehmen.
Hier noch ein Wort zu den Verlusten dieser Anpassung. Der Anpassungsverlust mit dem Wireman ʎ/4-Transformator beträgt etwa 0.1 dB. Somit erreichen bei einer Einspeisung von 100 Watt am 50 Ω-Abgriffspunktpunkt etwa 98 Watt die Antenne, also den Strahler. Zum Vergleich beträgt der Verlust bei einer Anpassung des Halbwellenstrahlers mittels einer LC-Anpassung etwa 0.25 dB, wobei dann von 100 Watt eingespeister Leistung 94 Watt den Strahler erreichen.
Oft werden endgespeiste Halbwellenantennen zur Impedanzanpassung mittels eines 1:49 HF-Transformators (2:14 Windungen auf einem Ringkern) gespeist, was den Vorteil hat, den Strahler auch auf den harmonischen oberen Bändern betreiben zu können (Multibandbetrieb). Hier ergeben sich allerdings dann wesentlich grössere Verluste von etwa 1.2 dB, wie DC4KU experimentell festgestellt hat. In einem solchen Fall erreichen von 100 Watt lediglich noch 76 Watt den Strahler und 24 Watt gehen in dem Ringkern-HF-Transormator als Wärme verloren.
Die hier für die Strahlerlitze in der zweiten Spalte berechneten Verkürzungsfaktoren dürften nicht dem richtigen Wert entsprechen, da die Strahlerlänge wegen des Einflusses der angehängten koaxialen Zuführung (trotz der MWS) immer etwas kürzer gemacht werden muss und man somit bei der Berechnung einen etwas zu tiefen Wert erhält. Es lässt sich beobachten, dass vor allem gegen die höheren Frequenzen hin der Einfluss des zuleitenden Koaxialkabels stärker wird und der Strahler dementsprechend kürzer gemacht werden muss als die Vorausberechnung mit einem Verkürzungsfaktor von etwa 0.96 oder 0.97 ergeben würde.
Wird beim 50 Ω-Abgriffpunkt keine Mantelwellensperre eingesetzt, ergeben sich nicht vorausberechenbare Veränderungen der Strahlerlängen, und diese sind auch schwieriger zu bestimmen. Ohne MWS hat auch die Länge des zuleitenden Koaxialkabels einen nicht unwesentlichen Einfluss, da sie Teil des gesamten strahlenden Antennengebildes wird. Je nach Länge des zuführenden Koaxialkabels änderte sich somit das Resonanzverhalten (koaxiales Speisekabel und Zeppelinantenne bilden zusammen das Antennengebilde). Diesen Fehler habe ich zuerst gemacht, die Strahlerlängen waren dabei kürzer als die hier nun ermittelten Werte. Eine Mantelwellensperre (oder Strombalun) direkt am Einspeisepunkt ist unabdingbar, vor allem auch, wenn man verschiedene Längen für das Speisekabel (je nach gewählter Monobandantenne) verwenden will. Dieses Problem hat W8JI eingehend analysiert und dargestellt. Er konnte bei seinen Untersuchungen im Weiteren feststellen, dass die Seele des Koaxialkabelanschlusses mit Vorteil auf der Strahlerseite des Viertelwellentransformators angebracht wird. Er zeigte auch, dass ein direktes Anschliessen des Koaxialkabels an die Viertelwellenleitung ohne einen 50 Ω -Abgriff und Kurzschluss am Stub-Ende eine bessere Strahlungskeule ergibt. Beim Verwenden des 50 Ω -Abgriffes (ca. 5% vor dem Ende der Viertelwellenleitung) ist die Elevation der Strahlungskeule negativ, also unter den Horizont. Zu bemerken ist aber, dass diese Simulation für die Antenne im freien Raum gemacht wurde. Er empfiehlt, dass trotz einer Mantelwellensperre das zuleitende Koaxialkabel wenn möglich Längen von λ/4 oder dem ungeraden Vielfachen davon haben sollte.
DK7ZB hat für das 12m- und das 30m-Band experimentell ermittelte Angaben veröffentlicht. Für das 20m-, 17m-, 15m- und 10m-Band hat er errechnete Werte publiziert. Seine errechneten Werte decken sich mit meinen Messungen für die Längen der "450"Ω-Wireman-Paralleldrahtleitungen (L2). Sie decken sich nicht mit meinen Strahlerlängen (L1). Dies liegt wahrscheinlich daran, dass er einen dickeren Draht von 2mm mit einem entsprechend kleinerem Verkürzungsfaktor in seine Berechnungen einbezieht. Für den von mir verwendeten, durchsichtig isolierten 1,5mm2 Kupferlitzendraht von Wimo ergibt sich ein Verkürzungsfaktor von 0.94 bis 0.97. Im Weiteren sind die 50 Ω-Abgriffdistanzen bei meinen Messungen kürzer (sie liegen bei mir um die 5 %). Ein Grund dafür könnte sein, dass DK7ZB das kurzgeschlossene Ende der Paralleldrahtleitung direkt mit der Masse der Koaxialbuchse verbindet; ich lasse dieses Ende frei in der Luft und die Zuleitung mit der Mantelwellensperre kommt von seitlich.
Ein Gegengewicht von 0.05 ʎ, wie es nach AA5TB bei der Einspeisung mittels eines Fuchskreises (und auch bei einer LC-Anpassung oder bei der Verwendung eines 1:49 HF-Transormators) nötig ist, muss hier nicht verwendet werden, da der ʎ/4-Transformator genug lang ist, um diese Aufgabe zu übernehmen.
Hier noch ein Wort zu den Verlusten dieser Anpassung. Der Anpassungsverlust mit dem Wireman ʎ/4-Transformator beträgt etwa 0.1 dB. Somit erreichen bei einer Einspeisung von 100 Watt am 50 Ω-Abgriffspunktpunkt etwa 98 Watt die Antenne, also den Strahler. Zum Vergleich beträgt der Verlust bei einer Anpassung des Halbwellenstrahlers mittels einer LC-Anpassung etwa 0.25 dB, wobei dann von 100 Watt eingespeister Leistung 94 Watt den Strahler erreichen.
Oft werden endgespeiste Halbwellenantennen zur Impedanzanpassung mittels eines 1:49 HF-Transformators (2:14 Windungen auf einem Ringkern) gespeist, was den Vorteil hat, den Strahler auch auf den harmonischen oberen Bändern betreiben zu können (Multibandbetrieb). Hier ergeben sich allerdings dann wesentlich grössere Verluste von etwa 1.2 dB, wie DC4KU experimentell festgestellt hat. In einem solchen Fall erreichen von 100 Watt lediglich noch 76 Watt den Strahler und 24 Watt gehen in dem Ringkern-HF-Transormator als Wärme verloren.
Kurzgeschlossenes Ende der
"450"-Ohm Wireman und in 5%
Distanz davon der 50 Ω-Abgriff
(hier im Bild bei der 10m-Band-
Antenne).
Die Mantelwellensperre wird direkt
am 50 Ω-Abgriff angeschlossen.
(hier eine nach W2DU; diese im
Bild verfügt im Bereich von 3 bis
30 MHz über 20dB Dämpfung,
Messung DL6DCA / DL6PI)
Giorgio, HB9AWJ ( Kontakt: hb9awj [at] de-suisse.ch )